Reka Bentuk Optimum Cangkang Sfera Hidrofon Vektor Getaran Bersama(1)

Abstrak: Menyasarkan masalah tekanan struktur hidrofon vektor air dalam, formula tegasan maksimum cengkerang sfera tekanan luaran diperolehi, dan pengaruh bahan dan dimensi getaran bersama. hidrofon vektor sfera pada prestasi akustik dan prestasi tekanannya dianalisis di sini. Berdasarkan ini, kaedah reka bentuk ketumpatan purata minimum cengkerang sfera tahan tekanan berdinding nipis diberikan. Bahan kejuruteraan laut dalam biasa dikaji, bahan aloi aluminium dipilih, dan hidrofon vektor sfera getaran bersama dengan kedalaman rintangan tekanan direka bentuk 3000m dihasilkan. Struktur tahan tekanan hidrofon telah disimulasikan dengan kaedah unsur terhingga, dan kepekaan, kearah pengarahan dan keupayaan tahan tekanannya telah diuji. Keputusan menunjukkan bahawa hidrofon vektor mempunyai kearah kosinus yang baik, kepekaan ialah -188 dB@500 Hz, dan ia boleh menahan tekanan luaran 37.5MPa. Ini mengesahkan kaedah reka bentuk dan kejuruteraan bagi ketumpatan purata minimum cengkerang sfera tahan tekanan berdinding nipis yang diberikan dalam kertas ini. Rasionaliti dan kebolehlaksanaan reka bentuk prototaip

 

pengenalan

 

The hidrofon vektor getaran bersama boleh mengukur maklumat vektor halaju getaran dalam medium medan bunyi, dan hidrofon vektor tunggal boleh melengkapkan pencarian arah sasaran akustik. Ia juga mempunyai kelebihan saiz kecil, penggunaan kuasa rendah, kepekaan tinggi, jalur frekuensi sederhana, dan sangat sesuai untuk pemasangan pada platform tanpa pemandu bawah air seperti peluncur bawah air dan pelampung profil untuk melaksanakan tugas seperti pengesanan sasaran dan pemantauan bunyi persekitaran marin. Pada masa ini, dengan pembangunan teknologi tahan tekanan, kedalaman kerja pelbagai platform tanpa pemandu bawah air semakin meningkat, yang mengemukakan keperluan yang lebih tinggi untuk keupayaan tahan tekanan hidrofon vektor. Amerika Syarikat, Rusia dan negara lain telah membangunkan hidrofon vektor dengan kedalaman kerja 5000~6000 m. Dalam negara, ia masih dalam peringkat awal penyelidikan. Hidrofon vektor dengan kedalaman rintangan tekanan 1000 m dibuat dengan menggunakan resin epoksi dan pasu bahan komposit microbead kaca dan isian minyak cangkerang logam. Kepekaan dan arahan hidrofon adalah tidak memuaskan; skema cangkerang dua lapis bagi cangkerang komposit luar dan cangkerang aloi aluminium dalam digunakan untuk mereka bentuk hidrofon vektor dengan kedalaman rintangan tekanan 2000 m. Disebabkan saiznya yang besar, tinggi Had frekuensi atas hanya 1000 Hz; hidrofon vektor getaran bersama komposit tahan tekanan telah direka dan dihasilkan dengan cangkerang logam yang ditutup dengan cangkerang poliuretana. Ujian menyelam, kedalaman menyelam maksimum ialah 1200 m. Reka bentuk reka bentuk cangkerang nipis aloi aluminium berbentuk kapsul merealisasikan hidrofon vektor getaran bersama dengan rintangan tekanan 20 MPa. Dalam makalah ini, teori reka bentuk kapal tekanan yang berkaitan digunakan pada reka bentuk hidrofon vektor kedalaman yang besar, dan cangkang sfera berdinding nipis satu lapisan yang diperbuat daripada bahan logam berkekuatan tinggi digunakan secara langsung sebagai cangkerang tahan hidrofon vektor. Proses skim ini agak mudah, dan boleh mencapai kedalaman voltan tahan yang besar. Dalam skema ini, cara memilih bahan cangkerang sfera dan mereka bentuk saiz cangkerang sfera supaya prestasi akustik hidrofon vektor dapat dipertingkatkan sebanyak mungkin atas premis bahawa prestasi rintangan tekanan memenuhi keperluan adalah kunci kepada reka bentuk cangkang sfera tekanan hidrofon vektor.

 

1 Faktor-faktor yang mempengaruhi prestasi akustik hidrofon vektor sfera bergetar bersama

 

Apabila bergetar bersama hidrofon vektor frekuensi rendah berfungsi dalam medan bunyi bawah air, ia akan bergetar di bawah tindakan medan bunyi. Tetapkan halaju getarannya kepada v. Di samping itu, tetapkan kedudukan pusat geometri hidrofon asal apabila hidrofon tidak diletakkan dalam medan bunyi. Jika halaju getaran zarah sederhana ialah v0, prasyarat perhubungan berikut (3) boleh dinyatakan sebagai frekuensi gelombang bunyi fc 2 π R. Dapat dilihat daripada persamaan (3) bahawa apabila had atas frekuensi kerja hidrofon vektor sfera berayun bersama adalah lebih kecil daripada oc 2 π R, ketumpatan purata hidrofon lebih kecil, ketumpatan hidrofon lebih kecil. amplitud v dan getaran titik kualiti air dalam medan bunyi. Semakin besar nilai mutlak nisbah amplitud halaju, semakin besar sensitiviti halaju getaran hidrofon, dan perbezaan fasa antara halaju getaran hidrofon dan halaju getaran titik kualiti air menghampiri sifar. Oleh kerana hidrofon vektor getaran bersama juga dilengkapi dengan penderia pikap getaran, litar penyaman isyarat dan struktur tambahan lain, adalah sukar untuk menyedari bahawa ketumpatan purata vr hidrofon vektor adalah kurang daripada ketumpatan ρ 0 air. Kejuruteraan secara amnya mengejar bahawa ketumpatan purata hidrofon adalah hampir dengan ketumpatan medium air. Pada masa ini, hidrofon boleh mengambil halaju getaran titik kualiti air dalam medan bunyi kira-kira 1:1, dan had atas frekuensi kerja hidrofon boleh menjadi air vektor getaran yang sama. Prestasi akustik pendengar terutamanya termasuk kepekaan, kearaharah dan jalur frekuensi kerja. Apabila sensitiviti penderia pikap getaran dalaman adalah malar, sensitiviti hidrofon ditentukan oleh ketumpatan puratanya. Semakin kecil ketumpatan purata, semakin tinggi sensitiviti hidrofon. Kearah arah hidrofon ditentukan terutamanya oleh kepekaan sisi sensor pikap getaran dalaman. Bentuk hidrofon juga akan mempengaruhi kearah arah. Semakin dekat hidrofon kepada bentuk sfera standard, semakin kurang gangguan yang akan berlaku pada kearah arah. Oleh kerana had frekuensi atas penderia pikap getaran dalaman secara amnya tinggi, had atas jalur frekuensi kerja hidrofon biasanya ditentukan oleh jejari luar Ro hidrofon. Semakin kecil jejari luar, semakin tinggi had atas frekuensi kerja hidrofon. Oleh itu, apabila mereka bentuk cengkerang sfera tahan tekanan hidrofon vektor getaran bersama, untuk memaksimumkan prestasi akustik hidrofon, adalah perlu untuk menjadikan ketumpatan purata r bagi cangkang sfera sekecil mungkin di bawah premis memenuhi prestasi tahan tekanan. Pada masa yang sama, buat jejari luar Ro sekecil mungkin. Had frekuensi atas hidrofon vektor sfera bergetar bersama memerlukan lebih kecil jejari luar, lebih baik; sensitiviti hidrofon vektor sfera bergetar bersama memerlukan lebih kecil ketumpatan purata, lebih baik; semakin kecil jejari luar apabila bahan dan ketebalan tidak berubah, Ketumpatan purata meningkat sebaliknya, yang merupakan percanggahan. Prestasi tekanan hidrofon vektor sfera bergetar bersama memerlukan lebih kecil jejari luar, lebih besar ketebalan, dan lebih tinggi kekuatan bahan, lebih baik. Semakin kecil jejari luar dan semakin besar ketebalannya, semakin besar ketumpatan purata, yang juga merupakan percanggahan. Rintangan tekanan dan prestasi akustik hidrofon vektor sfera bergetar bersama memerlukan reka bentuk cangkerang sferanya sekecil mungkin (kepekaan tinggi) dan jejari luar sekecil mungkin (had atas frekuensi tinggi) pada premis mencapai keperluan rintangan tekanan), sekatan ini menyekat satu sama lain. Berikut akan mengkaji hubungan antara bahan, jejari luar dan ketebalan cangkerang sfera hidrofon vektor sfera bergetar bersama dan rintangan tekanan, kepekaan dan had atas frekuensi tinggi, untuk mencari vektor dengan prestasi akustik terbaik di bawah premis memenuhi prestasi tekanan. Skim reka bentuk cengkerang sfera tahan tekanan hidrofon.

 

2 Analisis kegagalan cangkerang sfera berdinding nipis di bawah tekanan luar

 

Apabila hidrofon vektor sfera bergetar bersama berfungsi seperti biasa di bawah air, cengkerang sfera tahan tekanannya tertakluk kepada tekanan hidrostatik luaran. Ia adalah bekas tekanan luaran. Tanpa mengambil kira kegagalan kakisan, terdapat dua mod kegagalan utama: kegagalan kekuatan dan kegagalan Kestabilan.

 

2.1 Kegagalan kekuatan

Kegagalan kekuatan bermakna apabila tegasan maksimum bahan dalam bekas tekanan melebihi titik hasilnya, bahan berubah daripada ubah bentuk elastik kepada ubah bentuk plastik, mengakibatkan ubah bentuk atau patah yang tidak dapat dipulihkan. Menurut teori tekanan utama maksimum dan kriteria kegagalan elastik, jika cengkerang sfera tekanan luaran tidak mempunyai kegagalan kekuatan, tegasan maksimum T hendaklah kurang daripada atau sama dengan tegasan kegagalan kekuatan yang dibenarkan bagi bahan yang digunakan dalam cengkerang sfera. Dalam bidang reka bentuk kapal tekanan, orang ramai menggunakan formula tekanan maksimum apabila mereka bentuk cengkerang sfera tekanan luaran. Formula ini ialah formula ringkasan pengalaman kejuruteraan. Pengiraan adalah mudah, tetapi prasyarat untuk penubuhannya ialah cangkerang sfera adalah cangkerang berdinding nipis, iaitu, Ro/Ri diperlukan. ≤ 1.35, di mana Ro ialah jejari luar cengkerang sfera dan Ri ialah jejari dalam. Penyelesaian yang diperoleh dengan menggunakan formula ini tergolong dalam penyelesaian optimum tempatan. Oleh itu, tegasan maksimum cengkerang sfera tekanan luaran diperoleh semula. Biarkan p ialah tekanan luar pada cangkerang sfera dan δ ialah ketebalan cangkerang sfera. Menurut teori bebas momen cengkerang berputar, tegasan jejarian di dalam cangkerang sfera berdinding nipis di bawah tekanan luaran adalah sangat kecil, dan hanya tegasan mampatan paksi Tzz dan tegasan mampatan lilitan T θθ dipertimbangkan. Oleh kerana bentuk geometri cengkerang sfera adalah simetri berkenaan dengan pusat sfera, tegasan mampatan paksi dan tegasan mampatan lilitan adalah sama nilainya. Pada bahagian yang melalui pusat sfera, daya paduan tekanan luar p pada bahagian cangkang sfera ialah Fs=p π Ro2, dan luas keratan rentas bahan cangkerang Ss= π (Ro2-Ri2), jadi Tzz dan T θθ cangkang sfera tekanan luar mesti memenuhi cengkerang sfera tekanan luar adalah kekuatan maksimum yang dibenarkan.

 

2.2 Kegagalan kestabilan

Kegagalan kestabilan merujuk kepada kegagalan bejana tekanan daripada keadaan keseimbangan stabil kepada keadaan tidak stabil di bawah tindakan beban luaran, dan tiba-tiba kehilangan bentuk geometri asalnya. Apabila ketebalan cangkerang sfera sangat nipis, kegagalan ketidakstabilan sering berlaku sebelum kegagalan kekuatan. Untuk cangkerang sfera berdinding nipis di bawah tekanan luaran, formula pengiraan pcr tekanan lekuk kritikal diperoleh daripada teori ubah bentuk kecil, di mana E ialah modulus Young bagi bahan cengkerang sfera dan ialah nisbah Poisson bagi bahan tersebut. Pengiraan formula tekanan kritikal teori ubah bentuk kecil adalah agak mudah, tetapi ralatnya agak besar, yang boleh dikompensasikan oleh faktor keselamatan yang lebih besar m. GB 150.3 menetapkan m=14.52. Kemudian tekanan luar maksimum yang dibenarkan ps untuk kegagalan kestabilan cangkerang sfera berdinding nipis mesti dipenuhi.

 

3 Reka bentuk pengoptimuman cengkerang sfera tahan tekanan hidrofon vektor

 

Cangkerang sfera tahan tekanan transduser hidrofon vektor tidak gagal dan perlu memenuhi tekanan luaran maksimum yang dibenarkan p=min(pi, ps). Sebagai tambahan kepada parameter bahan itu sendiri, tekanan luaran maksimum yang dibenarkan p cangkerang sfera hanya berkaitan dengan Ri/Ro . Takrifkan pembolehubah X=Ri/Ro. Adalah mudah untuk mengetahui bahawa X ialah nisbah jejari dalam dan luar cengkerang sfera, X∈(0,1), pembolehubah ini tidak berdimensi, semakin besar X, semakin nipis cangkerang sfera. Selepas tegasan dibenarkan T bahan tertentu dan tekanan luaran maksimum p cengkerang sfera yang dibenarkan, nilai maksimum X yang cengkerang sfera memenuhi keperluan kekuatan diperolehi, yang direkodkan sebagai Xi. Begitu juga, modulus E Muda, Selepas nisbah Poisson μ dan tekanan luar maksimum yang dibenarkan p bagi cengkerang sfera, nilai maksimum X yang tempurung sfera memenuhi keperluan kestabilan boleh diperolehi mengikut formula, yang direkodkan sebagai Xs. Hidrofon vektor sfera bergetar bersama boleh menahan air statik luaran Fungsi tekanan p tanpa kegagalan, dan cengkerang sfera tahan tekanan diperlukan untuk memenuhi syarat tiada kegagalan kekuatan dan kegagalan kestabilan pada masa yang sama, dan nilai maksimum X yang memenuhi keperluan pada masa yang sama ialah X = min X, X (12) Xmax ditentukan Kemudian, ketumpatan purata minimum yang diperolehi selanjutnya bagi shell. Adalah mudah untuk mengetahui bahawa isipadu bahan cengkerang sfera ialah Vc=4π(Ro3-Ri3)/3. Jisim cangkerang sfera mc=ρVc, dengan ρ ialah ketumpatan bahan cangkerang sfera. Isipadu air yang dilepaskan oleh cengkerang sfera ialah Vs=4πRo3/3. Maka ketumpatan purata shell sfera r ialah ρ ialah ketumpatan bahan, yang merupakan pemalar positif; sebutan (1-X3) X∈(0,1) sentiasa nilai positif dan menurun secara monoton. Ketumpatan purata minimum cangkerang sfera yang memenuhi keperluan tekanan. Oleh itu, untuk mendapatkan reka bentuk optimum cengkerang sfera tahan tekanan hidrofon vektor getaran bersama, pertama sekali, keperluan tekanan p dan sifat bahan hendaklah digantikan ke dalam formula untuk mengira Xmax ; Menggantikan Xmax ke dalam formula boleh mendapatkan purata ketumpatan minimum cangkerang sfera yang memenuhi keperluan tekanan. Dengan mengandaikan jumlah jisim penderia pikap getaran, litar penyaman isyarat dan struktur tambahan lain di dalam hidrofon vektor getaran bersama, nilai minimum ketumpatan purata hidrofon ialah nilai tertentu; dalam kes di mana bahan cengkerang sfera dan keperluan rintangan tekanan p ditentukan Di bawah, ia juga merupakan nilai yang pasti. Untuk hidrofon vektor, Ro menentukan had atas fmax frekuensi kerja hidrofon vektor. Had atas kekerapan kerja hidrofon vektor dipilih dan jejari luar Ro kulit sfera hidrofon vektor ditentukan. Kemudian ketumpatan purata minimum hidrofon boleh diperolehi, dan sensitiviti halaju getaran hidrofon vektor boleh diperolehi. Begitu juga, jika sensitiviti halaju getaran hidrofon vektor dipilih, ketumpatan purata hidrofon boleh diperolehi mengikut persamaan (3), dan jejari luar cengkerang sfera hidrofon pada masa ini boleh diperolehi, dan vektor boleh diperoleh Had atas kekerapan kerja hidrofon. Melalui langkah-langkah di atas, kita boleh mencari bahan yang paling sesuai dan penyelesaian optimum teori bagi parameter saiz seperti jejari luar dan ketebalan cengkerang sfera tahan tekanan. Dan berdasarkan data saiz asas cangkerang sfera tahan tekanan, reka bentuk terperinci seterusnya dijalankan. Selepas reka bentuk selesai, perisian simulasi elemen terhingga digunakan untuk menjalankan analisis pengagihan tegasan dan analisis lengkokan cengkerang tahan tekanan yang direka bentuk untuk memastikan cengkerang tidak mengalami kegagalan kekuatan dan kegagalan kestabilan di bawah tekanan reka bentuk.

 

4 Contoh reka bentuk cengkerang sfera tahan tekanan hidrofon vektor

Pada masa ini, kedalaman kerja peluncur bawah air domestik, pelampung profil dan platform tanpa pemandu bawah air yang lain telah mencapai tahap 2000 m. Untuk memberikan margin keselamatan tertentu, kedalaman rintangan tekanan reka bentuk hidrofon ditetapkan kepada 3000 m, iaitu, p=30 MPa.

 

4.1 Pengoptimuman bahan cangkerang

Pertama, kita mesti memilih bahan logam terbaik untuk cengkerang sfera tahan tekanan hidrofon vektor getaran bersama. Jadual 1 menyenaraikan sifat mekanikal beberapa bahan kejuruteraan laut dalam yang biasa digunakan seperti keluli tahan karat 304, 316L, aloi aluminium 6061T6, 7075T6, aloi titanium TC4 dan loyang H90. Mungkin terdapat sedikit perbezaan dalam nilai bahan yang berkaitan). Menggantikan keperluan tekanan p dan sifat pelbagai bahan dalam Jadual 1 ke dalam formula boleh digunakan untuk mendapatkan bahan kejuruteraan ini yang memenuhi keperluan kekuatan Xi, keperluan kestabilan Xs, dan kedua-duanya Xmax; gantikan Xmax yang diperolehi ke dalam formula , Ketumpatan purata minimum yang boleh dicapai oleh cangkerang sfera yang diperbuat daripada setiap bahan yang memenuhi keperluan tekanan boleh diperolehi. Jika bahan tertentu memenuhi keperluan kekuatan Xi adalah kurang daripada keperluan kestabilan Xs, maka bahan itu dijadikan bola yang memenuhi keperluan kekuatan Dalam kes cangkerang, kestabilannya adalah lebihan; begitu juga, jika Xi bagi bahan tertentu lebih besar daripada Xs, apabila bahan itu dijadikan cangkerang sfera yang memenuhi keperluan kestabilan, kekuatannya adalah lebihan. Semakin hampir nilai Xi dan Xs, semakin seimbang kekuatan dan kestabilan cangkerang sfera yang diperbuat daripada bahan ini. Antara beberapa bahan yang ditunjukkan dalam Jadual 2, Xi daripada aloi titanium TC4 adalah lebih besar daripada Xs, menunjukkan bahawa kekuatan cangkerang sfera yang diperbuat daripada bahan ini adalah lebihan apabila ia memenuhi keperluan kestabilan. Kecuali untuk TC4, Xi bagi bahan yang tinggal semuanya lebih kecil daripada Xs, menunjukkan bahawa kestabilan cangkerang sfera yang diperbuat daripada bahan ini adalah lebihan apabila memenuhi keperluan kekuatan. Antara bahan dalam Jadual 2, Xi dan Xs bagi aloi aluminium 7075T6 dan aloi titanium TC4 adalah agak rapat, menunjukkan bahawa kekuatan dan kestabilan cangkerang sfera yang diperbuat daripada kedua-dua bahan ini secara relatifnya seimbang. Ia boleh dilihat daripada Jadual 2 bahawa di bawah premis untuk memenuhi rintangan tekanan 30 MPa, antara beberapa bahan kejuruteraan yang biasa digunakan yang disenaraikan dalam jadual, ketumpatan purata shell sfera yang diperbuat daripada aloi aluminium dan aloi titanium TC4 boleh mencapai ketumpatan yang hampir atau kurang daripada air, yang selaras dengan Keperluan reka bentuk hidrofon vektor sfera bergetar bersama. Antaranya, bahan aloi titanium TC4 mempunyai Xmax terbesar, iaitu cangkang sfera tahan tekanan paling nipis yang diperbuat daripada bahan ini. Cangkang sfera tahan tekanan yang diperbuat daripada bahan 7075T6 boleh mencapai ketumpatan purata terkecil, meninggalkan margin jisim terbesar untuk struktur dalaman yang lain. Di samping itu, aloi aluminium mempunyai kelebihan yang lebih besar daripada aloi titanium TC4 dari segi kos bahan dan kos pemprosesan. Oleh itu, aloi aluminium adalah bahan terbaik untuk membuat cengkerang sfera tahan tekanan hidrofon vektor.

 

4.2 Reka bentuk saiz cengkerang sfera tahan tekanan

Bahan aloi aluminium dipilih untuk membuat cangkang sfera hidrofon dengan rintangan tekanan 30 MPa, dan ketumpatan purata minimum cangkang sfera yang memenuhi keperluan tekanan ialah 0.64×103 kg/m3, dan X=0.9177 pada masa ini. Jika sensitiviti halaju getaran hidrofon vektor |v/v0| dibenarkan kepada 0.8, reka bentuk sebenar cangkerang sfera hidrofon hendaklah direka dalam dua bahagian untuk memudahkan pemasangan komponen dalaman. Diandaikan bahawa dua cengkerang hemisfera hidrofon dipasang Jisim tambahan hidrofon yang diukur, pecutan, pendakap pelekap, litar penyaman isyarat, dan ruang penembusan kedap air yang digunakan dalam hidrofon sebenar mempunyai jumlah jisim 99.5 g, jadi jumlah jisim tambahan me=149.5 g. Jejari luar Ro=36.48 mm cengkerang sfera hidrofon diperolehi. X=Ri/Ro=0.9177, jejari dalaman cangkerang sfera Ri=33.48 mm, ketebalan cangkerang sfera=3.00 mm, untuk kemudahan pengiraan, lukisan dan pemprosesan, jejari dalaman cangkerang sfera Ri dibundarkan ke bawah kepada 33 mm, jejari luar Ro ialah 3.

 

4.3 Semak prestasi voltan tahan

Selepas memperoleh data saiz cangkang sfera tahan tekanan, untuk memastikan ia dapat memenuhi keperluan tahan tekanan, prestasi tahan tekanan diperiksa, dan dua kes kegagalan kekuatan dan kegagalan kestabilan dipertimbangkan terutamanya.

 

4.3.1 Kegagalan kekuatan

Ia boleh dilihat daripada Jadual 1 bahawa tegasan dibenarkan aloi aluminium yang digunakan untuk cangkerang sfera ialah 190 MPa, yang digabungkan dengan parameter saiz cangkerang sfera untuk mendapatkan kegagalan kekuatan tekanan yang dibenarkan bagi cangkerang sfera ialah 30.4 MPa, iaitu lebih besar daripada 30 MPa, yang memenuhi keperluan tekanan .

 

4.3.2 Kegagalan kestabilan

Nisbah Poisson bagi aloi aluminium μ=0.33, modulus Young E=7.2×1010 Pa, dan sistem kestabilan m=14.52. Menggantikan data bahan dan saiz cangkang sfera ke dalam persamaan (8) dan (9), tekanan ketidakstabilan lilitan kritikal pcr=611.6 MPa dikira, dan tekanan ketidakstabilan lilitan yang dibenarkan ialah 42.1 MPa, iaitu lebih besar daripada 30 MPa, yang memenuhi keperluan tekanan . Ia boleh dilihat bahawa cengkerang sfera tahan tekanan hidrofon vektor boleh menahan tekanan hidrostatik luaran sebanyak 30 MPa. Dan tekanan yang dibenarkan untuk ketidakstabilan lilitan adalah lebih besar daripada tekanan yang dibenarkan untuk kegagalan kekuatan. Jika tekanan terus meningkat di luar cengkerang sfera, kesan kekuatan akan berlaku terlebih dahulu.

 

4.4 Reka bentuk kejuruteraan cangkerang tekanan hidrofon vektor

Selepas menentukan data asas seperti bahan, jejari luar dan ketebalan cangkang sfera tahan tekanan hidrofon vektor, reka bentuk terperinci cangkang hidrofon vektor boleh dijalankan. Kertas kerja ini menggunakan perisian pemodelan 3D untuk menjalankan reka bentuk tambahan hidrofon vektor getaran bersama sfera yang mendalam. Pandangan keratan rentas struktur hidrofon vektor ditunjukkan dalam Rajah 1.